鈦合金具有高強(qiáng)度，良好的耐腐蝕性和耐高溫性等優(yōu)良綜合性能，得到了廣泛的應(yīng)用[1,2] 但鈦合金的導(dǎo)熱系數(shù)低、塑性差和成形困難，在熱變形過程中容易發(fā)生絕熱引起的局部流動(dòng)和絕熱剪切等失穩(wěn)現(xiàn)象[3] 建立鈦合金熱變形本構(gòu)模型和加工圖可避免在熱變形過程中產(chǎn)生缺陷，達(dá)到優(yōu)化工藝參數(shù)的效果 周亞利[4]等建立了具有層片狀α相組織的TB8鈦合金Arrhenius本構(gòu)模型，發(fā)現(xiàn)其相關(guān)系數(shù)R達(dá)到0.945，平均相對(duì)誤差為9.08%，具有較高的預(yù)測(cè)精度 Zhao[5]等研究了鑄態(tài)粗晶Ti-5553鈦合金的高溫變形行為，建立了基于Z參數(shù)的Arrhenius本構(gòu)模型和基于動(dòng)態(tài)材料模型的熱加工圖，發(fā)現(xiàn)合金在失穩(wěn)區(qū)的變形機(jī)制為局部流動(dòng)，穩(wěn)定區(qū)主要的變形機(jī)制為動(dòng)態(tài)再結(jié)晶 采用Arrhenius型本構(gòu)模型可預(yù)測(cè)材料的流變應(yīng)力，但是此模型沒有考慮變形條件對(duì)材料物理性質(zhì)的影響[6] 物理基本構(gòu)模型在準(zhǔn)確預(yù)測(cè)流變行為的同時(shí)，還反映材料的物理特性 Cabrera[7]等基于蠕變?cè)聿⒖紤]溫度對(duì)楊氏模量和自擴(kuò)散系數(shù)的影響，所建立的物理本構(gòu)能準(zhǔn)確預(yù)測(cè)流變應(yīng)力 Mirzadeh[8~10]分別建立了不銹鋼、鎂合金和鋁合金的物理本構(gòu)模型，均具有較高的預(yù)測(cè)精度 萬興才[11]等考慮物理參量建立的片層態(tài)TC21鈦合金本構(gòu)模型，具有較高預(yù)測(cè)精度，其相關(guān)系數(shù)R為0.996，平均相對(duì)誤差為6.18% Wei[12]等分別建立了C-Mn-V鋼恒定蠕變指數(shù)n=5和可變應(yīng)力指數(shù)n的物理本構(gòu)模型，選擇可變應(yīng)力指數(shù)n的物理本構(gòu)具有更高的預(yù)測(cè)精度 TA5鈦合金是一種α型鈦合金，具有較高強(qiáng)度和良好的耐腐蝕性能，主要用于航空、航天以及船舶等領(lǐng)域[13] 但是目前對(duì)TA5鈦合金的熱變形行為和工藝參數(shù)優(yōu)化的研究較少 Yu[14]等研究了TA5鈦合金板材的各向異性的機(jī)理，發(fā)現(xiàn)退火會(huì)降低位錯(cuò)密度并使晶粒有所長(zhǎng)大，導(dǎo)致抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度下降 Yu等還發(fā)現(xiàn)，熱處理對(duì)各向異性的影響不大，而是基底織構(gòu)造成屈服比的各向異性，但是沒有進(jìn)一步優(yōu)化工藝參數(shù) 彭益群[15]等研究了TA5鈦合金的流變應(yīng)力，發(fā)現(xiàn)流變曲線主要為動(dòng)態(tài)回復(fù)型并建立了流變應(yīng)力模型，但是該模型只適用于在(α+β)/β相變溫度以下的溫度和ε˙＜1 s-1的條件下估算流變應(yīng)力 本文進(jìn)行TA5鈦合金的等溫恒應(yīng)變速率壓縮實(shí)驗(yàn)，分析熱壓縮過程中的熱變形行為并建立應(yīng)變補(bǔ)償?shù)奈锢砘緲?gòu)模型；根據(jù)動(dòng)態(tài)